Уравнение сохранения энергии газов в камере сгорания рдтт в термодинамической постановке

Внутренняя полость РДТТ представляет собой сложную систему каналов, стенки которых образованы горящими и бронированными поверхностями заряда и внутренней поверхностью камеры сгорания.

С точки зрения характера течения продуктов сгорания можно выделить три типа каналов.

К первому типу отнесем каналы, течение в которых близко к одномерному, например, внутренний канал заряда и зазор между наружной поверхностью заряда и внутренней поверхностью стенки камер сгорания.

Течение продуктов сгорания в таких каналах может быть с достаточной точностью описано так называемыми гидравлическими уравнениями, близкими по своей структуре к уравнениям, получаемым по одномерной теории, и отличающимися от последних лишь наличием системы поправочных коэффициентов, учитывающих неравномерность распределения параметров газового потока по сечению канала.

Ко второму типу относятся каналы, течение в которых близко к двумерному. К каналам такого типа следует отнести, например, плоские каналы — щелевые конденсаторы зарядов ТТ. Основное течение в этих каналах осуществляется в плоскости щелей. Наличие поперечных течений может быть учтено при осреднении параметров течения по ширине щели.

К третьему типу относятся каналы с явно выраженным трехмерным течением. К каналам такого типа следует прежде всего отнести предсопловой объем многосоплового блока, объем у переднего дна двигателя и др.

Наибольшее место в камере сгорания занимают каналы первого типа, т. е. каналы, течение в которых близко к одномерному. Течение в каналах заряда ТТ этого типа описывается системой уравнений, зависящих от двух аргументов — времени и координаты, отсчитываемой вдоль гидравлической оси канала, а при квазистационарном движении — только от одного аргумента (координаты). В последнем случае решение сводится к интегрированию системы обыкновенных дифференциальных уравнений. Прежде всего остановимся на некоторых особенностях вывода интегральных уравнений сохранения массы, количества движения и энергии. При выводе этих уравнений, как правило, используется один из двух способов (подходов).

Первый из этих способов состоит в том, что рассматривается некоторая замкнутая деформируемая и непроницаемая для потока массы газа поверхность S, ограничивающая движущуюся газообразную частицу, занимающую некоторый контрольный объем V, к которой и применяются основные законы сохранения.

Второй способ состоит в том, что рассматривается неподвижная (недефор- мируемая) проницаемая замкнутая поверхность S, ограничивающая контрольный объем V. Поток массы втекает в рассматриваемый объем и вытекает из него через ограничивающую поверхность, соответственно внося и вынося вместе с собой потоки количества движения и энергии.

Из этих двух способов (подходов) наиболее строгим является первый, так как при его использовании основные физические законы сохранения формулируются для частиц постоянной массы. Второй подход в ряде случаев вызывает затруднения, например, при учете работы поверхностных сил в уравнении энергии, при учете «вносимого» количества движения в уравнении импульсов и др. Эти затруднения в основном определяются тем, что при втором подходе рассматривается частица переменной массы.

Однако при рассмотрении течения продуктов сгорания в канале заряда не применим ни первый, ни второй подходы, так как при выводе гидравлических уравнений приходится рассматривать некоторый контрольный объем V, ограниченный проницаемой деформируемой поверхностью S. Следовательно, в этом случае необходимо использовать более общий подход, заключающийся в получении некоторых физических соотношений, справедливых для произвольно движущегося проницаемого деформируемого контрольного объема.

В результате использования указанного подхода с соответствующими упрощениями получена следующая система интегрально-дифференциальных уравнений, состоящая из уравнений неразрывности, количества движения в проекциях на гидравлическую ось и энергии:

Дополним эту систему соотношениями, связывающими параметры газового потока.

Уравнение состояния. В дальнейшем будем полагать газ в камере сгорания РДТТ идеальным, удовлетворяющим уравнению состояния вида

Уравнение горящей поверхности. Связь между площадью поперечного сечения канала заряда, периметром этого сечения и линейной скоростью горения определяется уравнением

Уравнения напряженного состояния. Связь между напряжениями трения и проекциями вектора скорости устанавливается так называемыми уравнениями напряженного состояния. Для случая ламинарного течения выражения для компонент тензора напряжений имеют вид:

Установление уравнений напряженного состояния для турбулентного течения возможно лишь для некоторых частных случаев течения.

Уравнения для плотности тепловых потоков. Входящая в уравнение сохранения энергии проекция вектора плотности теплового потока на гидравлическую ось канала для случая молекулярной теплопроводности записывается по формуле Фурье

Для определения плотности теплового потока через боковую стенку канала может быть использовано выражение Ньютона

Естественно, что попытка применения этого выражения для вычисления теплового потока от продуктов сгорания к горящей поверхности связана со значительными трудностями, вызванными вычислением а и Т_п, что составляет одну из главных проблем в теории горения. В газодинамической постановке задачи о течении газа в канале с распределенным газоприходом тепловые потоки к горящей поверхности могут вообще не учитываться.

Уравнение для относительной массовой доли газа в случае течения бинарной смеси. Ранее указывалось, что в некоторых случаях газы, втекающие в канал и образующиеся в процессе горения заряда, могут иметь разную природу; смешиваясь в канале, они образуют бинарную смесь. Применяя закон сохранения массы к одному из газов (например, к газу, образующемуся в процессе горения), получаем следующее уравнение для относительной массовой доли этого газа:

Выражения для термодинамических параметров газовой смеси. В том случае, когда газ, втекающий в канал, и газ, образующийся в процессе горения топлива, имеют разную природу, термодинамические параметры газовой смеси выражаются через соответствующие параметры каждого из газов, образующих смесь, и относительные массовые доли газов. Для бинарной смеси имеем

Выражение для внутренней энергии. Это выражение имеет вид

В дальнейшем мы, как правило, будем пренебрегать переменностью теплоемкости c_vи полагать

Соотношения для скорости горения твердых топлив приведены в главе 8.

Во все уравнения этой системы входит величина «эффективного» параметра h, учитывающая нецилиндричность канала заряда.

Для заряда ТТ характерна малая величина угла наклона образующей канала заряда к оси канала (I, i) = j, что и обусловливает осреднение параметров газового потока по сечению канала и введение гидравлической оси, откуда

Для таких каналов эффективный периметр мало отличается от периметра сечения h^h’. В дальнейшем всюду, говоря о периметре, мы будем иметь в виду «эффективный» периметр h.

Видео:Закон Сохранения Энергии // Урок по Физике 7 класс - Закон Сохранения Механической ЭнергииСкачать

Ракетный двигатель твердого топлива (РДТТ)

РДТТ — ракетный двигатель, работающий на твёрдом ракетном топливе. РДТТ широко применяются в качестве стартовых и маршевых двигателей ракет различных классов и реактивных снарядов. В авиационной и космической технике используются как ускорители взлёта самолётов, для отделения и увода отработавших ступеней космических ракет, обеспечения мягкой посадки при десантировании грузов, в системах аварийного спасения экипажей летательных аппаратов и др.

Общими элементами любого РДТТ являются: корпус 1 (камера сгорания), заряд твёрдого ракетного топлива2, сопловый блок 3, воспламенитель 4, электрозапал 5 и тепловая защита. Заряд топлива либо свободно вложен в камеру сгорания в виде одной или нескольких шашек, либо скреплён с её стенками путём заливки в камеру топлива в полужидком состоянии с последующим его отверждением. Изменение поверхности горения по времени работы РДТТ определяет характер изменения тяги двигателя (тяга постоянная, увеличивается, уменьшается, изменяется ступенчато). Применяются канально-щелевые, звездообразные, торцевые и другие заряды. Участки поверхности, которые необходимо исключить из процесса горения, бронируются покрытиями из резинотканевых материалов. Для изготовления корпусов РДТТ применяются высокопрочные стали, алюминиевые и титановые сплавы, а также композиционные материалы. Воспламенительное устройство располагается, как правило, на переднем днище корпуса и служит для создания начал давления и зажигания заряда топлива. Сопловой блок преобразует тепловую энергию продуктов сгорания топлива в кинетическую энергию газовой струи. Вкладыш соплового блока, образующий горловину сопла, как самый теплонапряжённый элемент РДТТ, изготовляется из тугоплавких материалов (графит, вольфрам, молибден) или эрозионностойких пресс-материалов. Для тепловой защиты внутренних стенок корпуса РДТТ и раструба сопла применяются стекло-, угле- и органопластики, пресс-материалы на основе асбеста и фенольных смол.

Основные требования, предъявляемые к тепловой защите, — низкая теплопроводность и малая скорость деструкции при воздействии высокотемпературного потока газа.

РДТТ может иметь дополнительные устройства, служащие для управления вектором тяги. Изменение тяги осуществляется регулированием критического сечения сопла или вскрытием сопел противотяги; прекращение горения заряда топлива (например, для обеспечения заданной скорости в конце активного участка траектории) достигается резким сбросом давления в камере сгорания путём открытия спец. окон либо впрыском охлаждающей жидкости. Направление вектора тяги изменяется с помощью газовых рулей, помещаемых в вытекающую струю газа, поворотных сопел, несимметричным вспрыском жидкости или вдувом газа в сверхзвуковую часть сопла и др. Несмотря на сравнительно малый удельный импульс тяги (2,5-3 км/с), РДТТ имеют существ, преимущества: возможность получения большой тяги (до 12 МН и более); высокая степень готовности к пуску, возможность длит, хранения; простота и компактность конструкции; высокая надёжность и простота эксплуатации.

Ракетный двигатель на твердом топливе состоит из слоев топлива, расположенных в поперечном по отношению к оси заряда направлении и снабжен системой инициирования, обеспечивающей поочередную детонацию слоев вещества. Слои топлива с высокой детонационной способностью, толщина которых значительно больше критической толщины детонации топлива, перемежаются с другими слоями топлива из вещества с невысокой детонационной способностью, толщина которых значительно меньше его критической толщины детонации, но достаточна, чтобы воспрепятствовать передаче детонации от предыдущего слоя с высокой детонационной способностью последующему слою с высокой детонационной способностью. Слои топлива с высокой детонационной способностью и слои топлива с невысокой детонационной способностью скреплены друг с другом. Система инициирования обеспечивает поочередную детонацию слоев вещества с заданной постоянной или переменной частотой. Изобретение позволяет создать ракетный двигатель с высоким удельным импульсом тяги и возможностью изменения тяги в широких пределах. 1 ил.

Твердотопливные ракетные двигатели (РДТТ) имеют одно значительное преимущество перед жидкостными. РДТТ чрезвычайно просты по конструкции: корпус, заполненный твердым топливом, а у корпуса есть отверстие с соплом. Горение топлива происходит в корпусе под давлением. Именно давление обеспечивает устойчивое горение топлива. При переходе к более калорийным (энергетическим) топливам для устойчивого их горения, как правило, требуется еще большее давление. Все это приводит к необходимости делать корпуса более прочными, следовательно, тяжелыми, что частично уменьшает эффективность перехода на более калорийные виды топлива.

Общеизвестны и широко применяются ракетные двигатели на твердом топливе в различных конструкциях вариантах исполнения в зависимости от назначения. Для всех вариантов исполнения таких двигателей обязательно наличие камеры сгорания с сопловым блоком и заряда твердого топлива, помещенного в камеру. Путем сжигания заряда производят высвобождение запасенной в нем потенциальной энергии, которая аккумулируется в образующихся при этом газах, нагреваемых до высоких температур В зависимости от соотношения газопритока от горящего заряда газов и газооттока их через проходное поперечное сечение соплового блока в полузамкнутом объеме камеры сгорания устанавливается определенное давление. Под воздействием давления газы истекают через сопло, разгоняясь до высоких скоростей, приобретая определенное количество движения. Соответственно такое же количество движения приобретает ракета. Потенциальная химическая энергия только частично преобразуется в двигателе в полезную механическую энергию движения, а частично теряется в виде тепла уносимого неостывшими газами.

1 — заряд твердого ракетного топлива, 2 — корпус камеры, 3 — сопло утопленное, 4 — воспламенитель

Проектирование основных узлов РДТТ:

Отметим роль перечисленных узлов в рабочем процессе ДУ (газогенератора).

Как уже отмечалось выше, источником энергии и газообразных продуктов сгорания в рассматриваемых системах является топливный заряд, в котором при прогреве до определенной температуры, называемой температурой воспламенения (вспышки), начинается химическая реакция с выделением газообразных продуктов сгорания с большим количеством тепла.

РДТТ с зарядом вкладного типа:

1 — цилиндрическая обечайка корпуса РДТТ; 2. — переднее дно;., 3 — сопловое дно; 4 — узлы крепления заряда; 5 — топливный заряд; 6 — система воспламенения; 7 — сопло; 8 — сопловая заглушка; 9 — теплозащитное покрытие и (или) защитно-крепящий слой

Корпус ДУ совместно с обоими днищами ограничивает объем, в котором происходит горение топлива, обеспечивая получение заданного уровня реализуемых внутрибаллистических параметров и выполняя роль несущей конструкции.

Истечение продуктов сгорания осуществляется через сверхзвуковое сопло, роль которого заключается в повышении эффективности преобразования тепловой энергии, выделенной в камере РДТТ, в кинетическую энергию истекающих из камеры продуктов. Форма сопла обеспечивает разгон продуктов сгорания до сверхзвуковых скоростей, что способствует повышению тяги ДУ. Следует заметить, что в настоящее время существуют малогабаритные ДУ на твердом топливе, в которых сопловой блок как таковой отсутствует. Увеличение же расчетной тяги достигается изменением профиля канала топливного заряда в окрестности выходного сечения, который выбирается близким к профилю соплового блока. В ряде случаев такие РДТТ обеспечивают выполнение требований технического задания по энергетическим показателям, оставаясь при этом максимально простыми.

Поскольку температура продуктов сгорания в камере РДТТ очень высока и может достичь уровня 3500…3700 К, а значения тепловых потоков 10 6 …10 7 Вт/м 2 , то возникает необходимость в защите элементов конструкции ДУ от перегрева и в связи с этим — от разрушения в рабочий период. Эту функцию обеспечивают теплозащитные покрытия, которые могут быть нанесены на внутренние поверхности корпусных узлов, начиная с переднего днища, вплоть до выходного сечения сверхзвукового сопла.

Нагрев поверхности топливного заряда до температуры начала химической реакции обеспечивается системой воспламенения. Простейшим и наиболее часто применяемым на практике способом является реализация системы воспламенения на дымном порохе или пиротехническом составе, размещенной в корпусе, который в рабочий период может оставаться прочным или разрушается. Зажигание навески производится с помощью электрозапала.

Крепление вкладных зарядов обеспечивается, например, диафрагмами, расположенными в окрестности стыков переднего и соплового днищ с обечайкой РДТТ. Прочно скрепленные конструкции требуют при большом отличии коэффициентов температурного расширения материалов корпуса и топлива использования промежуточного слоя между корпусом и топливом — так называемого защитно-крепящего слоя.

Для регулирования величиной и направлением тяги ракетные двигатели могут содержать рулевые органы, узлы, обеспечивающие изменение геометрии соплового тракта и т.п.

В период хранения РДТТ и до определенного момента работы двигателя его внутренний объем должен быть заглушён мембраной, разрушающейся при заданном давлении продуктов сгорания в камере двигательной установки. Наличие мембраны обусловлено необходимостью защитить внутренние поверхности камеры и заряда от атмосферного воздействия, механических загрязнений, а в ряде случаев и удержанием во внутреннем объеме камеры в предстартовом состоянии газа при определенном давлении наддува.

Двигательную установку (газогенератор) на твердом топливе можно характеризовать следующей совокупностью параметров:

масса всей конструкции РДТТ m_к.д. и масса каждого узла m_i;

относительная масса конструкции двигателя б_к.д., определяемая как отношение массы неснаряженного к массе РДТТ x_ц.м.;

местоположение центра масс отдельно по узлам, и в целом для всей конструкции РДТТ;

плотность (коэффициент) заполнения внутрикамерного объема топливом е_w, определяющимся как отношение объема топливного заряда к внутреннему объему камеры (от переднего днища до плоскости критического сечения);

тяга двигательной установки и (или) значение массового секундного расхода (Р, т);

время работы двигательной установки ф_p;

суммарный I и удельный импульсы I_Y РДТТ;

габаритные размеры — длина L, диаметр D двигателя в целом и по узлам.

Перечисленная совокупность параметров не является исчерпывающей и не является единственно приемлемой. Так, например, вместо параметра бк.д могут использоваться:

относительный запас топлива;

коэффициент качества двигателя в_д и т.д.

Можно установить связи между этими тремя параметрами:

ракетный двигатель самолет

Перечисленная совокупность параметров наряду с известной областью применения двигательной установки позволяет судить об экономичности РДТТ, достоинствах или недостатках проработки каких-либо узлов. Наиболее показательны в этом смысле параметры б_к._д и е_w. К настоящему времени наилучшие значения этих величин получены при разработке межконтинентальных баллистических ракет класса MX (б_к._д

Описанию рабочих процессов, протекающих в камере ракетной системы на твердом топливе, посвящены, в частности, работы [11…13]. Отметим совокупность основных процессов, последовательно реализующихся в период работы РДТТ в объеме, достаточном для предварительного представления о внутрикамерных процессах. Для определенности будем рассматривать схему, представленную на рис. 1.

: Рабочий процесс в камере РДТТ начинается с подачи электрического напряжения на электрозапалы пиропатронов. Форс пламени от воспламеняющейся навески пиропатрона обеспечивает зажигание воспламенительного состава, состоящего из дымного пороха или смеси дымного пороха с пиротехническим составом. Горение воспламенительного состава чаще всего происходит в замкнутом объеме прочного корпуса при давлении, большем уровня давления в камере сгорания. Поступление в камеру продуктов сгорания воспламенительного состава происходит через отверстия в корпусе воспламенителя, которые могут быть заранее спрофилированы и заглушены в начальный момент времени. Массоприход в передний объем РДТТ приводит к повышению в нем давления и формированию волны сжатия, перемещающейся к сопловому объему. Скорость распространения волны сжатия по отношению к параметрам газа перед волной может быть как дозвуковой, так и сверхзвуковой. Вслед за волной в свободный объем камеры двигателя распространяются высокотемпературные продукты сгорания воспламенительного состава, прогревающие поверхность топливного заряда за счет конвективного, лучистого и кондуктивного теплопереноса.

После достижения волной сжатия плоскости, в которой размещается заглушка, внутрикамерный процесс может развиваться по двум схемам

Распределение поля давления по длине камеры в различные моменты времени при разрушающейся заглушке:

1, 2, 3 — перемещение волны сжатия от переднего днища к сопловому (заглушка не разрушена); 4, 5 — развитие процесса после разрушения заглушки

Распределение поля давлений по длине камеры в различные моменты времени при неразрушающейся заглушке:

1, 2, 3 — перемещение волны сжатия от переднего днища к сопловому; 4 — волна сжатия достигает плоскости заглушки; 5, 6 — развитие процесса после отражения волны сжатия от заглушки

Измерение давления в камере РДТТ в период работы:

Ро — начальное давление в камере двигателя; Р_ЗГ — давление разрушения сопловой заглушки; Рст — рабочий уровень давления продуктов сгорания в камере; О — начало процесса; 1 — момент разрушения заглушки; 2 — момент воспламенения топлива; 3 — время, соответствующее распространению пламени вдоль поверхности топлива; 4 — время выхода двигателя на режим; 5 — окончание квазистационарного периода работы двигателя; 6 — окончание работы двигателя.

Заглушка разрушается, уровень давления в камере примерно выравнивается и сохраняется близким к постоянному до момента, когда к горению начинает подключаться поверхность топливного заряда. Развитие процесса по этой схеме представлено на рис. 2;

Разрушение заглушки рассчитано на высокие значения давления.

Этот факт приводит к отражению волны сжатия от правой границы двигателя и распространению ее в противоположную сторону. В связи со снижением скоростей движения продуктов сгорания в свободном объеме камеры снижается интенсивность процесса прогрева топливного заряда, что приводит к увеличению периода выхода РДТТ на режим квазистационарной работы. Развитие процесса по этой схеме представлено на рис. 3.

Воспламенение топливного заряда происходит в момент времени, когда в поверхностном слое топливного заряда толщиной, измеряемой микронами, будут достигнуты температура и градиент температур, соответствующие некоторым критическим условиям, обеспечивающим устойчивое горение топлива. Распространение пламени по поверхности топливного заряда в зависимости от условий зажигания и геометрии РДТТ может происходить со скоростями 1…300 м/с.

Изменение давления в переднем объеме ДУ за весь период работы показано на рис. 4.

Основной рабочий импульс обеспечивается двигательной установкой на участке кривой 4—5. Завершение работы РДТТ происходит либо после выгорания топливного заряда, либо принудительно с использованием узла отсечки тяги.

К настоящему времени РДТТ достигли заметного совершенства, что и обусловило их широкое применение на практике:

масса РДТТ в настоящее время может составлять несколько граммов или сотни тонн;

РДТТ может использоваться в настоящее время как исполнительный механизм аварийного отключения систем транспортировки газа и нефти по трубопроводам. В то же время РДТТ может использоваться для вывода больших грузов в космическое пространство;

удельный импульс твердых ракетных топлив вплотную приблизился к удельному импульсу жидких топлив и достиг значений 3000…..3500 м/с;

коэффициент массового совершенства лучших современных РДТТ достигает 0.05…0.10, а коэффициент заполнения внутрикамерного объема приблизился к 0.90….0.95.

Дальнейшее совершенствование РДТТ будет по-прежнему состоять в улучшении энергетических характеристик топливных составов и повышении удельной прочности используемых конструкционных материалов. В частности, можно отметить, что перспективным направлением является использование РДТТ с раздельным размещением компонентов топлива. Актуальной задачей является расширение сферы использования РТДД на область ДУ с глубоким регулированием тяги, с возможностью многоразового включения РДТТ и т.д.

Развитие твердотопливной технике будет продолжаться и в дальнейшем, что обусловлено рядом положительных качеств ракет с РДТТ по сравнению с ракетами с жидкостными ракетными двигателями (ЖРД). Ниже отмечаются достоинства и недостатки РДТТ, обусловившие, с одной стороны, их широкое распространение, а с другой — ограничивающие их применение в отдельных объектах техники.

Достоинства и недостатки РДТТ:

Массовое применение РДТТ в военной технике началось несколько ранее, чем применение ДУ на жидком топливе. И в настоящее время в военной технике главенствующее место занимают РДТТ, а в космической технике РДТТ успешно конкурируют с ЖРД. Такая тенденция обусловлена рядом факторов, присущих твердотопливным ДУ, основные из которых изложены ниже.

Безусловно, одним из главных достоинств РДТТ следует считать относительную простоту устройства. Действительно, ведь самые первые РДТТ имели примитивную конструкцию, легко реализуемую даже на технологическом уровне средневековья. Сравнение с ЖРД позволяет отметить такие преимущества конструкции РДТТ:

отсутствуют узлы, связанные с хранением компонентов топлива вне камеры (топливные баки);

отсутствуют узлы транспортировки компонентов топлива из баков в камеру сгорания (трубопроводы, пневмо- и гидроклапаны);

отсутствуют элементы для принудительной подачи топлива в камеру (элементы вытеснительной системы, турбонасосные агрегаты, форсунки и т.д.);

невелико (а в ряде конструкций и вовсе отсутствует) число подвижных узлов.

Значительно усложняется по сравнению с РДТТ конструкция двигательной установки на ядерном топливе. Тем более, что при использовании ядерных топлив возникает задача обеспечения защиты конструкции летательного аппарата (в том числе и пилотируемого) от радиоактивного излучения.

Любые попытки, связанные с использованием ДУ промежуточных схем (ДУ раздельного снаряжения, гибридные двигатели), также приводят к повышению сложности конструкции двигателя. Относительная простота конструкции РДТТ особенно заметна при рассмотрении некоторых специальных схем РДТТ. Так, при использовании твердотопливных двигателей легко решаются вопросы, связанные с обеспечением вращения ракеты вокруг своей оси (например, в турбореактивных снарядах, в которых вращение вокруг своей оси приводит к повышению устойчивости полета снаряда на траектории и к улучшению кучности стрельбы). Конструктивно упрощаются способы разделения ступеней многоступенчатых ракет.

Относительная простота устройства РДТТ влечет за собой и облегчение вопросов, связанных с эксплуатацией ракет и пусковых установок, в которых используется ЙДТТ. Деиствителъно, в связи с относительно небольшим числом узлов в РДТТ требуется небольшой объем трудозатрат на проведение регламентных работ по проверке работоспособности двигателей в период хранения и при подготовке к старту. Можно отметить, что стоимость наземного оборудования, предназначенного для эксплуатации комплексов с баллистическими ракетами дальнего действия, в США составляет соответственно около 45 и 60% полной стоимости комплекса при использовании РДТТ и при использовании ЖРД. Представляет интерес, что к началу 1984 г. на вооружении США имелось 53 ракеты класса «Титан-2» с ракетными двигателями на жидком топливе, которые обслуживались шестью эскадрильями стратегического авиационного командования, и примерно 1000 ракет класса «Минитмен» с ракетными двигателями на твердом топливе, которые обслуживались лишь двадцатью эскадрильями.

Особенно привлекательной для военной техники является высокая готовность оружия с РДТТ к использованию. Достаточно отметить, что зремя предстартовой подготовки к пуску межконтинентальных ракет класса MX не превышает 2…5 мин, включая в это время и возможность перенацеливания ракеты и боеголовок. Для сравнения отметим, что первые ракетные комплексы с ЖРД обеспечивали старт лишь после 4…6 ч предстартовой подготовки. Время подготовки к пуску современных ракет с ЖРД существенно сократилось, но тем не менее по прежнему остается достаточно высоким.

Важным качеством работы РДТТ является их высокая надежность. По отдельным статистическим сведениям после истечения гарантийного срока хранения ДУ вероятность их безотказного срабатывания составляет более 98%. В гарантийный период надежность РДТТ выше 99%.

Среди других факторов, в которых проявляются преимущества РДТТ по сравнению с ДУ на жидком топливе, необходимо отметить следующие:

в большинстве случаев при решении одной и той же тактической или стратегической задачи стоимость ракетного комплекса с РДТТ существенно ниже стоимости комплекса с ЖРД;

массовые характеристики современных РДТТ, в том числе коэффициент их массового совершенства, превосходят аналогичные показатели для ЖРД.

Однако достоинств РДТТ недостаточно для того, чтобы сделать эти ДУ единственно приемлемыми и самыми рациональными как в народном хозяйстве, так и применительно к военной технике. Как и любой технический объект, РДТТ имеют определенные недостатки, что заставляет одновременно развивать ЩУ и других классов. Следует отметить следующие недостатки

• 1. Относительно невысокие значения удельного импульса ДУ на твердом топливе. Пустотный импульс РДТТ не превосходит 00…3500 м/с. Дальнейшее повышение удельного импульса РДТТ затруднено из-за химической несовместимости лучших окислителей и лучших горючих в топливных композициях. Использование двигателей с раздельно снаряженными твердыми компонентами позволяет увеличить удельный импульс не более, чем на 20%. В то же время жидкие ракетные топлива позволяют достигнуть удельных импульсов до 4000…4500 м/с. Еще больших значений можно добиться при использовании ядерных топлив.
• 2. Технологические трудности изготовления топливных зарядов больших масс и габаритов. Эти трудности обусловлены высокими требованиями к отсутствию дефектов в заряде, раковин, трещин, отслоений топлива от защитнокрепящего слоя и т.п. С увеличением габаритов зарядов и повышением удельного импульса применяемых топлив увеличивается взрыво- и пожароопасность при производстве и снаряжении топливного заряда.
• 3. Отдельные эксплуатационные трудности. Часть этих трудностей состоит в необходимости термостатирования РДТТ со смесевыми топливами (в отдельных случаях отгтПТиститными) с целью исключения появления трещин в топливных зарядах, уменьшения разбросов тяги и давления продуктов сгорания в камере двигателя.
• 4. Отдельные конструктивные трудности. К таким трудностям может быть отнесена ограниченность времени работы РДТТ, обусловленная габаритами двигателя и эрозией элементов его конструкции. Из крупногабаритных РДТТ, созданных в настоящее время, наиболее продолжительный период работы (-130 с) достигнут в разгонном РДТТ, применяемом для вывода на крейсерскую высоту многоразового космического корабля «Спейс шаттл». Масса этого РДТТ составляет 586 т.

Другая трудность состоит в сложности разработки РДТТ многоразового включения. Имеющиеся к настоящему времени ДУ на твердом топливе имеют либо ограниченную глубину регулирования, либо при приемлемом показателе глубины регулирования тяговых (расходных) характеристик имеют плохие показатели коэффициента массового совершенства.

Подводя итог, можно, тем не менее, отметить, что достоинства РДТТ обусловили их широкое внедрение в практику.

Видео:Физика 10 класс (Урок№13 - Работа. Мощность. Энергия. Закон сохранения механической энергии.)Скачать

Беседы о ракетных двигателях

Просто о том, что кажется сложным

Видео:Уравнение состояния идеального газа. 10 класс.Скачать

Урок 08. Тепловой расчёт камеры. Способ второй – лирический (ч.4)

Приветствую Вас, друзья, на очередном уроке по расчёту камер ЖРД.

Мы продолжаем рассматривать особенности теплового расчёта и сегодня поговорим о том, как определить температуру продуктов сгорания в камере сгорания.

Если помните, при определении парциальных давлений газов мы задавались тремя значениями температуры в окрестности ожидаемой. Однако мы так и не выяснили, каково же её действительное значение. Для определения температуры можно использовать уравнение сохранения энергии, выраженной через энтальпии топлива и продуктов сгорания. Т.е., согласно этому закону можно утверждать, что полная энтальпия топлива равна полной энтальпии продуктов сгорания на входе в сопло при температуре, равной температуре газов в камере сгорания. Полную энтальпию топлива мы с Вами считать уже умеем. Если что-то подзабылось, вернитесь к уроку 3. Остаётся дело за малым – определить полную энтальпию продуктов сгорания при «не очень известной» температуре.

Здесь нам на помощь опять придут справочные данные. Значения полной энтальпии для простейших газов, таких как CO₂, H₂O, NO и пр., в зависимости от температуры известны и занесены в справочники. Посмотреть их можно, например, здесь. Конечно, возникает некоторая сложность, связанная с тем, что значения энтальпии приведены только для вполне конкретных температур, и её промежуточные значения нужно как-то определить. Здесь существует два пути: с помощью интерполяции находить промежуточные значения, вычислять полную энтальпию смеси и сравнивать с энтальпией топлива, либо можно выбрать значения для трёх заданных нами ранее температур, опять же вычислить полную энтальпию для этих трёх точек и построить по ним сглаживающий график. Затем графическим путём определить температуру, соответствующую полной энтальпии топлива. Точность такого способа определения оказывается вполне приемлемой для тепловых расчётов (единицы Кельвинов), к тому же он, на мой взгляд, более удобен и не лишён некоторого изящества 🙂 .

Для вычисления полной энтальпии продуктов сгорания воспользуемся формулой

Здесь M_i – молярная масса i-го газа в кг/кмоль, численно равная относительной молекулярной массе.

Продолжим расчёт камеры на основе НДМГ+АТ, несколько отложенный в сторону с позапрошлого урока. Состав продуктов сгорания для Т₁ = 3300 К; Т₂ = 3400 К; Т₃ = 3500 К мы посчитали. Определим полную энтальпию продуктов сгорания для этих температур.

Выпишем значения энтальпий составляющих газов и занесём их в таблицу. Также для удобства подсчитаем произведения энтальпий и молярных масс на соответствующие парциальные давления.

Т₁ = 3300 К

Таким образом полная энтальпия при Т₁ = 3300 К

Аналогично поступаем для двух других температур.

Т₂ = 3400 К

Полная энтальпия при Т₂ = 3400 К

Т₃ = 3500 К

Полная энтальпия при Т₃ = 3500 К

Построим график и, отложив на оси ординат величину энтальпии топлива, найдём температуру продуктов сгорания. Как видно на рисунке, Т_к ≈ 3405 К.

Аналогично посчитаем молярную массу продуктов сгорания для трёх температур по формуле

Значения числителя и знаменателя записаны в таблицах. Подставляем в формулу и получаем М_ПС1 = 23,49 кг/кмоль, М_ПС2 = 23,21 кг/кмоль, М_ПС3 = 22,90 кг/кмоль.

Строим график (см. рис.) и графически определяем для найденной температуры 3405 К значение молярной массы продуктов сгорания. М_ПС ≈ 23,19 кг/кмоль.

Также, нам понадобится газовая постоянная продуктов сгорания

Напоминаю, что R_μ = 8,314 кДж/(кмоль·К) — универсальная газовая постоянная.

На сегодня всё. Продолжим в следующем уроке.
Всем удачи!

📽️ Видео

Применение закона сохранения и превращения механической энергии. Практическая часть. 9 класс.Скачать

Галилео. Эксперимент. Закон сохранения энергииСкачать

ЗАКОН СОХРАНЕНИЯ ЭНЕРГИИ в механике класс физика ПерышкинСкачать

Физика 10 класс (Урок№20 - Уравнение состояния идеального газа. Газовые законы.)Скачать

Вывод закона сохранения механической энергии | Физика 9 класс #22 | ИнфоурокСкачать

Закон сохранения энергии. 9 класс. Решение задачСкачать

Уравнение состояния идеального газа | Физика 10 класс #33 | ИнфоурокСкачать

Алгоритм решения задач на Закон сохранения энергииСкачать

Закон сохранения и превращения энергии. 9 класс.Скачать

Энергия топлива, удельная теплота сгорания топлива. 8 класс.Скачать

Энергия и закон сохранения энергии | Физика ЕГЭ 2023 | УмскулСкачать

Энергия топлива, удельная теплота сгорания топлива. Практическая часть - решение задачи. 8 класс.Скачать

Работа и мощность. Энергия. Закон сохранения механической энергии | Физика ЕГЭ, ЦТСкачать

Уравнение состояния идеального газа. Практическая часть. 10 класс.Скачать

Урок 126. Задачи на закон сохранения энергии (ч.1)Скачать